套環(huán)外表面后端有斜面段。見(jiàn)表1、圖1、圖2，本實(shí)施例1旋壓環(huán)槽鉚釘標(biāo)記直徑D二20mm,環(huán)槽段2A外徑取值。套環(huán)3外徑取值D3=。見(jiàn)圖3,圖4，圖5，旋壓鉚接器由前方圓環(huán)形***頭4和后方推力器5組成。***頭4圓環(huán)內(nèi)孔直徑D4與上述旋壓環(huán)槽鉚釘套環(huán)3外徑D3擠壓配合，通過(guò)兩者斜面4,2和，這里***頭內(nèi)徑04=(見(jiàn)表1和表2)。推力器5由連成一體的前端連接環(huán)。螺母內(nèi)螺紋段。連接環(huán)***頭4后端外周表面，并設(shè)置三只連接件6,這里選用三只螺釘6旋入連接環(huán)周向均布的三個(gè)螺紋孔，再繼續(xù)旋進(jìn)伸入***頭環(huán)槽；由此螺釘6通過(guò)螺紋與連接環(huán)連接，但螺釘6與***頭間可在環(huán)槽中周向相對(duì)滑動(dòng)。鉚接步驟i.見(jiàn)圖5,將釘桿2穿過(guò)被連兩物體8和9的通孔，光桿段2C處在通孔內(nèi)；將套環(huán)3套在環(huán)槽段2A外，***頭4套在釘桿外并置于套環(huán)3后，將螺母，并旋轉(zhuǎn)使螺母前端面***頭后端面，再伸入***頭4的環(huán)槽；ii.見(jiàn)圖5，圖6，用液壓搬手7正向旋動(dòng)螺母，此時(shí)隨螺母旋轉(zhuǎn)的連接件6在環(huán)槽，推力器通過(guò)螺母前端面***頭后端面***頭前移(傳遞的推力及作用面見(jiàn)圖5中F)，***頭通過(guò)斜面，將套環(huán)擠壓在環(huán)槽段2A外；見(jiàn)圖6，圖7,液壓搬手7反向旋動(dòng)螺母***頭4(向后拉力及作用面見(jiàn)圖6中f)，***頭后退脫離套環(huán)3，再將推力器和***頭拆開(kāi)卸下。美國(guó) 進(jìn)口HUCK99-5008鉚槍頭。環(huán)槽鉚釘HUCK99-5008鉚槍頭99-100-245

    特點(diǎn)：1、高速插入速度2、元件定位傳感器3、編程的自動(dòng)恢復(fù)性能4、AC伺服馬達(dá)定位系統(tǒng)5、內(nèi)置PC系統(tǒng)鉚接機(jī)工作原理編輯旋鉚機(jī)冷碾鉚接法：就是利用鉚桿對(duì)鉚釘局部加壓，并繞中心連續(xù)擺動(dòng)直到鉚釘成形的鉚接方法。按照這種鉚接法的冷碾軌跡，可將其分為擺碾鉚接法和徑向鉚接法[1]。擺碾鉚接法：就是鉚頭對(duì)工件首先進(jìn)行點(diǎn)接觸邊通過(guò)氣缸或液壓缸對(duì)工件表面加壓同時(shí)進(jìn)行***的輾壓，使工件表面瞬時(shí)變形而產(chǎn)生鉚合的效果。而徑向鉚接法則是對(duì)中心點(diǎn)加壓然后使金屬向四周變形碾壓[2]。在旋鉚工件時(shí)，擺輾式的穩(wěn)定性能好，工件不會(huì)出現(xiàn)徑向式的抖動(dòng)，而影響加工質(zhì)量.特別是在圓弧形鉚合時(shí)，使用擺輾式鉚合時(shí)，工件基本上不用手去接觸工件，便能完成鉚合工作。旋鉚機(jī)標(biāo)配的夾頭有：通用的規(guī)格有3°和5°的，特殊規(guī)格可以根據(jù)工藝需求定制。鉚接機(jī)結(jié)構(gòu)特性編輯主要特性：鉚接機(jī)其方便多用，***易操作的特點(diǎn)越來(lái)越為廣大的制造商客戶所接受。鉚接機(jī)按照結(jié)構(gòu)類型可以分為很多種，有滑軌式，也有轉(zhuǎn)盤式，但其原理是大同小異，都是通過(guò)設(shè)定，使工件位移到鉚接區(qū)域，而后由鉚接機(jī)完成鉚接工藝?？梢园讶魏喂ぜ奈灰瓶醋魇侨齻€(gè)方向移動(dòng)的結(jié)果，X,Y軸是控制左右和前后，Z軸是控制上下。環(huán)槽鉚釘HUCK99-5008鉚槍頭BOM-R8美國(guó)哈克進(jìn)口HUCK99-5008鉚槍頭？

    以確定二者的比較好焊接電流進(jìn)行比較.表2給出了不同焊接電流下純點(diǎn)焊及點(diǎn)鉚焊拉伸試樣的比較大拉伸載荷.表2不同焊接電流下接頭的拉剪力Table2Tensilearloadsunderdifferentweldingcurrents焊接電流I1/kA純點(diǎn)焊拉剪力F1/N焊接電流I2/kA點(diǎn)鉚焊拉剪力F2/由表2中數(shù)據(jù)可以看出，純點(diǎn)焊接頭拉剪力隨電流變化波動(dòng)較明顯，而點(diǎn)鉚焊接頭拉剪力對(duì)焊接電流敏感程度相對(duì)較低，且普遍高于純點(diǎn)焊接頭.依據(jù)表2的數(shù)據(jù)，選取純點(diǎn)焊18kA，點(diǎn)鉚焊8kA為比較好焊接電流，分別在該電流下焊接了5組拉伸試樣進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)，同時(shí)選取了5組純鉚接接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)以進(jìn)行比較.拉伸試驗(yàn)結(jié)果如表3所示.從試驗(yàn)結(jié)果可以看出，純點(diǎn)焊接頭的拉剪力均值與純鉚接接頭相近，而點(diǎn)鉚焊接頭的拉剪力均值比純點(diǎn)焊接頭提高了，比純鉚接接頭提高了.表3比較好焊接電流下接頭的拉剪力Table3Tensilearloadsunderoptimalweldingcurrent編號(hào)純點(diǎn)焊拉剪力F1/N點(diǎn)鉚焊拉剪力F2/N純鉚接拉剪力F3/圖3是純點(diǎn)焊、點(diǎn)鉚焊、純鉚接接頭獲得比較大拉剪力的試樣對(duì)應(yīng)的拉伸曲線.其中曲線從初始到峰值部分與橫軸所包圍面積對(duì)應(yīng)接頭破壞前吸收能的大小，可表征試樣韌性.比較大位移對(duì)應(yīng)試樣斷后伸長(zhǎng)率。

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